對(duì)式(16)的右側(cè)進(jìn)行量綱分析可知，其單位的量綱均為M/(LTz)，與表4中問(wèn)題參數(shù)的量綱完全一致。由此可知，本文中推導(dǎo)的橋梁模板側(cè)壓力計(jì)算式符合量綱分析結(jié)果。采用式(1)和式(16)進(jìn)行橋梁模板側(cè)壓力計(jì)算時(shí)，取兩者的較小值作為橋梁模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值。需要說(shuō)明的是，式(16)中澆筑速度V的次冪1/2與現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JGJ162-2008z,GB50666-2011"〕的公式中澆筑速度V的次冪1/2相同。圖5對(duì)比了現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JGJ162-2008z,GB50666-2011中公式的F-S關(guān)系以及本文計(jì)算式的F-S關(guān)系。由圖5可知，由于本文計(jì)算式直接將混凝土坍落度S作為表征橋梁模板側(cè)壓力的重要參數(shù)，故F-S關(guān)系是連續(xù)的;而由于國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JGJ162-2008z,GB50666-2011"沖混凝土坍落度影響修正系數(shù)/z或月均為與混凝土坍落度有關(guān)的分段函數(shù)(表1)，故對(duì)應(yīng)的F-S關(guān)系為分段曲線。JGJ162-2008[2〕和GB50666-2011中橋梁模板側(cè)壓力計(jì)算式適用范圍的試件進(jìn)行對(duì)比，即混凝土坍落度在0.OSm<S0.09m或0.11mS0.15m范圍內(nèi)的試件。其中，文獻(xiàn)[20」中的14個(gè)試件中僅有2個(gè)滿足表中的條件，而文獻(xiàn)中的11個(gè)試件中，混凝土外加劑為超塑化外加劑的試件有4個(gè)表6給出了JGJ162-20082,GB50666-2011中的計(jì)算式以及本文計(jì)算式計(jì)算所得的橋梁模板側(cè)壓力F以及F計(jì)算值與試驗(yàn)值Fpx之比FlFpx,表也給出了比值FlFpx的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差。由表可知，與JGJ162-2008對(duì)應(yīng)的FlFpx的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差分別為1.180,0.296，與GB50666-2011對(duì)應(yīng)的FlFpx的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差分別為1.053,0.298，而與本文計(jì)算式對(duì)應(yīng)的FlFpx的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差分別為1.051,0.230。顯然，本文的FlFpx的平均值與1.000最為接近且標(biāo)準(zhǔn)差均最小，表明基于量綱分析的本文計(jì)算式較JGJ162-20082,GB50666-2011"〕中的計(jì)算式具有更好的精度。http://mfanmo.cn |
