4種數(shù)值模型橋梁模板對(duì)Sewn-1試驗(yàn)的模擬結(jié)果剪切失效點(diǎn)定義為抗剪承載力開(kāi)始退化的點(diǎn)。試驗(yàn)中Sewn-1試樣在柱頂水平位移首次達(dá)到28.70、一33.02mm時(shí)發(fā)生剪切失效，對(duì)應(yīng)承載力分別271.34、一178.82kN，模型橋梁模板1-FBE組與模型橋梁模板1-DBE組滯回曲線幾乎重合，可以排除不同單元類(lèi)型對(duì)Sewn試驗(yàn)?zāi)M結(jié)果的影響;模型橋梁模板1有效模擬了墩柱的初始剛度和剪切失效前的承載力，但模型橋梁模板1呈現(xiàn)出純彎曲響應(yīng)，不能識(shí)別剪切失效點(diǎn)。模型橋梁模板2在承載力首次達(dá)到310.49kN時(shí)識(shí)別到剪切失效點(diǎn)，對(duì)應(yīng)的柱頂水平位移分別為60.96、一61.21mm，相較于試驗(yàn)，發(fā)生失效時(shí)水平位移相差112.39%，與試驗(yàn)結(jié)果存在較大差異。模型橋梁模板3在柱頂水平位移首次達(dá)到30.23、一28.96mm時(shí)識(shí)別到剪切失效點(diǎn)，對(duì)應(yīng)的承載力為293.14、一292.69kN中，模型橋梁模板4在柱頂水平位移首次達(dá)到28.96,一36.07mm時(shí)識(shí)別到剪切失效點(diǎn)，對(duì)應(yīng)的承載力為289.13、一205.06kN。模型橋梁模板3與模型橋梁模板4較早地發(fā)生剪切失效，并且出現(xiàn)嚴(yán)重剪切退化行為，滯回曲線與試驗(yàn)結(jié)果較為吻合。為進(jìn)一步研究不同失效模型橋梁模板對(duì)墩柱抗剪性能的影響，需對(duì)柱頂水平位移進(jìn)行解藕分離。柱頂水平位移分別由纖維單元的彎曲變形及剪切彈簧的剪切變形共同組成。通過(guò)解藕分離柱頂水平位移得到模型橋梁模板2一模型橋梁模板4的剪切響應(yīng)，如。模型橋梁模板2在正反向加載時(shí)的最大剪切變形分別為12.19、一11.43mm，對(duì)應(yīng)承載力分別為262.45,-265.56kN。模型橋梁模板3在正反向加載時(shí)的最大剪切變形分別為70.10、一69.09mm，對(duì)應(yīng)承載力分別為10.50、一10.36kN。模型橋梁模板4在正反向加載時(shí)的最大剪切變形分別為67.82,一68.83，對(duì)應(yīng)的承載力分別為37.23、一28.74kN上述模擬結(jié)果可知，定軸力下4種模型橋梁模板在模擬發(fā)生剪切失效的墩柱抗剪性能時(shí)，模擬結(jié)果之間存在較大差異。為探明差異出現(xiàn)的原因，仍需對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行深人分析。http://mfanmo.cn |
